碳鋼攪拌器-三亞攪拌器-中拓鼎承(查看)

槳式和渦輪式攪拌器傳熱系數(shù)關聯(lián)式

早的攪拌罐傳熱關聯(lián)式是由Chilton于1944年提出的，對于使用單層平槳、并有碟形封頭的圓筒形攪拌罐，其被攪拌液體對罐壁和內(nèi)冷盤管的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)關聯(lián)式分別如下：

以后許多研究者改變攪拌器的形狀和相對尺寸進行傳熱研究，提出了很多攪拌罐傳熱關聯(lián)式，由于一個關聯(lián)式只對應于一個幾何構形，這些關聯(lián)式不便使用。

20世紀60年代中至70年代初日本的水科篤郎和永田進治等提出了包含多種槳型和多個尺寸參數(shù)的統(tǒng)一關聯(lián)式，如永田對于槳式和渦輪式兩種葉輪，且罐內(nèi)有擋板而無內(nèi)冷管的情況，并Re大于100。得如下關聯(lián)式：

對于罐內(nèi)無擋板而有內(nèi)冷盤管的情況，則物料對罐壁的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)關聯(lián)式為：

當除去內(nèi)冷管時，則須將上式的系數(shù)由0.51改成0.54。產(chǎn)生這6%的差別是由于內(nèi)冷盤管的遮蔽效應。

永田也得出在Re>200，2上式中包含了葉輪的多個幾何參數(shù)，如葉徑6、罐徑D、葉輪離罐底度c、葉片傾角、葉片數(shù)孔。和液高等，大大拓寬了公式的適用范圍。

20世紀70年代，日本的佐野雄二等對于槳式、渦輪式葉輪在湍流域的場合，進一步建立了罐內(nèi)液體的單位質(zhì)量攪拌功率ε與液體對罐壁和內(nèi)玲管壁的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的聯(lián)系，得到了適用性廣、且形式更簡單的關聯(lián)式：

式中，為被攪液對夾套的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)．W/(㎡.K)；c為被攪液對內(nèi)冷管壁的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)．W／(㎡.K)；dc為內(nèi)冷管外徑．m；ε為單位質(zhì)量被攪液消耗的攪拌功率，W/kg；v為被攪液運動黏度.㎡/s。

式(5- 17)計算物件時須以流體的本體溫度和壁溫的算術平均值作定性溫度。

適用于固液懸浮的攪拌器結(jié)構參數(shù)尺寸

固液懸浮是借助攪拌器的作用，使固體顆粒懸浮在液體中，形成固液混合物或懸浮液。均勻懸浮的主要控制因素是循環(huán)速率及湍流強度，其中容積循環(huán)速率又往往是的因素。固液懸浮操作以渦輪式攪拌器使用范圍，其中以開啟式渦輪，它沒有中間圓盤，三亞攪拌器，不致阻礙槳葉上下的液相混合。彎葉、斜葉開式渦輪的優(yōu)點更突出，它的排出性能好，槳葉不易磨損，碳鋼攪拌器，用于固液懸浮操作更合適。通常采用寬葉的開啟式四斜葉渦輪式攪拌器，容器底為錐形時，其尺寸為：df/D=0.4～0.5，C/d=0.5，H/D=1；碟形時d/D=0.4。如固液密度差較小時，也可采用標準的開啟式四斜葉渦輪式攪拌器；若含固量很高，且固液密度差較小時，可采用平槳；若混合液黏度低于0.4Pa.s，特別是0.1Pa.s以下，固液密度差小，含固量低，可用推進式，并在湍流區(qū)全擋板條件下操作，其參數(shù)可取d/D=0.33， C/d=1，H/D=1。對懸浮體系，當密度差小，且只要求懸浮物離開罐底而不必均勻懸浮時，攪拌轉(zhuǎn)．速也不必太大，可用底擋板；當密度差大，并要求均勻懸浮時，攪拌轉(zhuǎn)速較高，應采用底擋板和壁擋板；如懸浮物易黏附在擋板上，可采用導流筒。對帶纖維的固體懸浮可選用后彎式渦輪攪拌器。固液懸浮采用長薄葉螺旋槳等也是不錯的選擇。

對于固體懸浮，其攪拌難度取決于懸浮粒子的沉降速度。懸浮程度與顆粒的沉降速度成反比，即攪拌轉(zhuǎn)速愈高，直徑愈大，顆粒的沉降速度愈小，獲得的攪拌程度愈高。

推進式攪拌器性能參數(shù)

常用尺寸：d/D=0.2至0.5（以0.33居多），脫硫攪拌器，s/d=1、2。

葉片數(shù)目：2、3、4（以三葉式居多）。

轉(zhuǎn)速：常用運轉(zhuǎn)速度n=10至500r/min，葉端線速度v＝3至15m/s，高轉(zhuǎn)速可達1750r/min，高葉端線速度為25m/s。

常用介質(zhì)粘度范圍：2000mpa.s。如轉(zhuǎn)速在500r/min以下，所能適應的物料高黏度可達5乘10四次方mpa.s。

推進式攪拌器的優(yōu)缺點

典型軸流槳，適合低黏度流體的混合、傳熱、循環(huán)、粒子懸浮、溶解等。

優(yōu)點：低剪切、強循環(huán)、低能耗；

缺點：高速運行、細長軸時需帶中間軸承或底軸承，整體澆鑄葉輪，不宜在大型裝置中獨立使用，不過在大型攪拌器中卻可以以側(cè)入式批量應用。