韶關螺帶式攪拌器誠信經商-中拓鼎承(圖)

三葉推進式攪拌器的優(yōu)缺點：

典型軸流槳，適合低黏度流體的混合、傳熱、循環(huán)、粒子懸浮、溶解等

優(yōu)點：低剪切、強循環(huán)、低能耗

缺點：高速運行、細長軸時需帶中間軸承或底軸承，整體澆鑄葉輪，不宜在大型裝置中使用

應用實例：一個直徑為2900mm，容積為33平方米的氫化液貯槽，內含1%雷尼鎳催化劑，攪拌的目的是防止催化劑沉淀以便氫化液的輸送。實踐證明，一個直徑為600mm的三葉推進式攪拌器在250r/min下運轉，在全擋板條件下完全可以滿足工藝要求，而所需的電動機功率僅為3kW，但攪拌軸需要中間軸承，易磨損。

攪拌器中的底擋板和指形擋板

在之前的文章中，我們介紹過攪拌器中的豎擋板，今天我們僅對底檔板和指形擋板進行介紹。

一，底擋板

顧名思義，底擋板安裝在攪拌釜的底部，如圖8-3所示。它對促進固體懸浮很有效，可避免在攪拌器的底部形成固體顆粒堆積，因而一般用于攪拌固體粒子形成的懸浮液。

對于湍流操作，推薦如圖8-3 (a)所示的底部小擋板，擋板的參數為：d=0.5D; b=0.lD; h1=0.05D; w=0.1D; C=0.25D; e=0.5d。對于液液分散，當分散相的密度小

于連續(xù)相時（如把油分散于水），若使用的攪拌器直徑太小，則在釜壁易產生浮油；若使用的攪拌器直徑太大，則在釜的中部易產生浮油。建議采用如圖8-3 (b)所示的輕液擋板，可獲得好的分散效果。擋板的參數為：d=0.4D; b=0.05～0.1D；Bw=0.07～0.1D; Sb=0.5d; eb=0.5d。

二，指形擋板及其他型式的擋板

指形擋板（如圖8-4所示）類似手指形狀，溶堿罐攪拌器放心滿意，多用于安裝在三葉后掠式攪拌器的搪玻璃攪拌釜中。指形擋板比板式擋板節(jié)省攪拌功率，亦能起到增加液體上下循環(huán)流的作用，有時指形擋板內可通入冷卻水，可對攪拌器進行換熱作用。一般情況下，指形擋板的設計參數為：管外徑d=D/20；指形擋板寬度Wf=0.1D;厚度X=0.04D;間距Sf=0.2D;長度Lf=0.17D;指形擋板與容器內壁間距Sb=0.1D;指形擋板與容器底距離C=0.44D;管下端突出的指形擋板長度L=0.06D。

槳式和渦輪式攪拌器傳熱系數關聯式

早的攪拌罐傳熱關聯式是由Chilton于1944年提出的，對于使用單層平槳、并有碟形封頭的圓筒形攪拌罐，其被攪拌液體對罐壁和內冷盤管的表面?zhèn)鳠嵯禂店P聯式分別如下：

以后許多研究者改變攪拌器的形狀和相對尺寸進行傳熱研究，提出了很多攪拌罐傳熱關聯式，由于一個關聯式只對應于一個幾何構形，這些關聯式不便使用。

20世紀60年代中至70年代初日本的水科篤郎和永田進治等提出了包含多種槳型和多個尺寸參數的統一關聯式，如永田對于槳式和渦輪式兩種葉輪，且罐內有擋板而無內冷管的情況，并Re大于100。得如下關聯式：

對于罐內無擋板而有內冷盤管的情況，則物料對罐壁的表面?zhèn)鳠嵯禂店P聯式為：

當除去內冷管時，則須將上式的系數由0.51改成0.54。產生這6%的差別是由于內冷盤管的遮蔽效應。

永田也得出在Re>200，2上式中包含了葉輪的多個幾何參數，如葉徑6、罐徑D、葉輪離罐底度c、葉片傾角、葉片數孔。和液高等，大大拓寬了公式的適用范圍。

20世紀70年代，日本的佐野雄二等對于槳式、渦輪式葉輪在湍流域的場合，進一步建立了罐內液體的單位質量攪拌功率ε與液體對罐壁和內玲管壁的表面?zhèn)鳠嵯禂档穆撓?，得到了適用性廣、且形式更簡單的關聯式：

式中，為被攪液對夾套的表面?zhèn)鳠嵯禂担甒/(㎡.K)；c為被攪液對內冷管壁的表面?zhèn)鳠嵯禂担甒／(㎡.K)；dc為內冷管外徑．m；ε為單位質量被攪液消耗的攪拌功率，W/kg；v為被攪液運動黏度.㎡/s。

式(5- 17)計算物件時須以流體的本體溫度和壁溫的算術平均值作定性溫度。